http://www.zhaoqingshengjiangchechuzu.com/ 海珠升降车租赁，海珠升降车出租，广州升降车租赁公司      🍀 惑者知返, 迷道不远   🍀

           海珠升降车租赁，海珠升降车出租，广州升降车租赁公司      🍀  惑者知返,  迷道不远   🍀        怎么分析升降车用换流阀水冷系统充液管道的振动时程??       依据某型升降车用换流阀水冷系统管道的实际结构数据，应用ＳｏｌｉｄＷｏｒｋｓ软件建立模型，通过导入ＡＤＩＮＡ有限元分析软件中，通过时程分析方法研究升降车用换流阀水冷系统管道结构在充液和未充液时的振动响应特性，通过比较在两种情况下的振动特性，得出在流固耦合的情况下管道结构更容易遭到破坏。

        １升降车用换流阀水冷系统管道在未充液时的振动响应分析,  在当前的工程结构振动响应分析中，不能将振动载荷当做一个恒定的值输入求解，这样的求解结果与实际情况存在很大的误差，因此大部分会应用反应谱法和时程分析法进行抗震分析。为了更好地反应升降车用换流阀水冷系统在振动响应下的性能，本文采用时程分析法对截取的模型进行振动响应分析。（１）时程分析法流程１）将模型导入ＡＤＩＮＡ中，设置材料属性，对管道底部设置全约束，两侧法兰处施加螺栓预紧力，进行网格划分生成管道的有限元模型，注意管道结构与管内流体的耦合情况。２）选用ＡＤＩＮＡ软件的结构计算分析模块，采用Ｄｙｎａｍｉｃｓ－Ｉｍｐｌｉｃｉｔ求解类型，输入人工振动波载荷进行计算。３）进入Ｐｏｓｔ－ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ后处理模块进行分析，分析升降车用换流阀水冷系统管道的振动响应。（２）结果分析只计算管逍模彻在人Ｉ：振动波的响应，提取结构的应力云阁，位移云阁，位移时程曲线，应力时程曲线。由分析结果可以狞出，管道结构在Ｘ叫的最大变形发生在管道与法兰连接处，为１．１１６ｍｍ，最大应力位于管道与抱箍连接处，为６２．７ＭＰａ；在Ｙ向的最大变形发生在管道与法兰连接处，为丨．１１６ｍｍ，最大应力位于管道与抱箍连接处，为９２．１ＭＰａ；而在振动输入的方向，Ｚ向上，最大位移出现在两侧法苎处，最大为６．３７０ｍｍ，最大应力位于管道与抱箍连接处，为５１．９ＭＰａ。总的位移处于管道与法兰的连接处，为６．５６３ｍｍ，管道结构的最大应力位于管道与抱箍连接处，为７８．０ＭＰａ，小于管道所用材料的许用应力，因此，未冲液时，管道结构在振动的作用下足安全的。分别在两侧法兰、管道中部、管道支架处各选择一个节点，管道位移随着时间的增加，变化情况越本一致，在１２．２ｓ时，位移在节点５４１处最大，为６．５６３ｍｍ。随着时间的增加，管道应力呈现曲折变化，在１２．２ｓ时达到最大，为７８．０ＭＰａ。

         ２升降车用换流阀水冷系统充液管道的振动响应分析,   分析了管道在未充液时的振动响应，得到了管道结构的应力、位移的变化情况。本小节着重研究管道在充液时的振动响应。分析流程如上节，应用ＡＤＩＮＡ流固耦合模块（ＡＤＩＮＡ－ＦＳＩ）对充液管道进行振动响应分析。结果分析本文在上述流程下，计算升降车用换流阀水冷系统充液管道模型在人工振动波的响应，对结构提取其应力云图，位移云图，对管内流体提取其速度云图，流体内点的速度曲线。由分析结果可以看出，管道结构在Ｘ向的最大变形发生在管道与法兰连接处，为５．９２２ｍｍ，最大应力位于管道与抱箍连接处，为１８４．６ＭＰａ；在Ｙ向的最大变形发生在管道与法兰连接处，为５．９２２ｍｍ，最大应力位于管道与抱箍连接处，为１９５．３ＭＰａ；而在振动输入的方向，Ｚ向上，最大位移出现在两侧法兰处，最大为２１．１１ｍｍ，最大应力位于管道与抱摘违接处，为２０４．６ＭＰａ。总位移处于管道与法兰的连接处，为２２．７］ｍｍ，管道结构的最大应力位于管道与抱箍连接处，为２００．６ＭＰａ，没有超过管道所用材料的许用应力，因此，充液时，管道结构在振动的作用下是安全的。而管道内的液体流动速度是在最大振动响应下曲折变化，从选定点的速度曲线可以看出，管内流体的速度在１３ｓ附近的变化达到顶峰，为１８ｍｍ／ｓ，对管道结构的冲击很大。分别在两侧法兰、管道中部、管道支架处各选择一个节点，由三个节点处的位移时程曲线得出，管道位移随着时间的增加，变化情况越本一致，在１２．２ｓ时，位移在节点５４１处最大，为２２．７１ｍｍ。随着时间的增加，管道应力呈现曲折变化，在丨２．２ｓ吋达到最大，为２００．６ＭＰａ。

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           ３升降车用换流阀水冷系统管道结构充液与未充液两种情况下的比较,  从上文中提取升降车用换流阀水冷系统管道结构未充液时的应力值与充液时的应力值进行比较,  从上文中提取升降车用换流阀水冷系统管道结构未充液时的位移值与充液时进行比较得出：充液时管道在Ｘ向上所受应力增大了６６．丨％，在Ｙ向上所受应力增大了５２．８％，在Ｚ向上所受应力增大了７４．６％，根据第四强度理论计算得到的管道总应力在充液时比未充液时增大了６１．１％，但还在许用的安全范围之内，因此管道足安全的。Ｘ向、Ｙ向、Ｚ向上的位移分别增大了８１．２％，８１．２％，６９．８°／。 。因此管道结构在充液时的振动响应更大，受到的破坏更大。

           采用时程分析方法计算分析了升降车用换流阀水冷系统管道结构在充液与未充液两种情况下的时程分析，并将两种情况下管道的强度、刚度进行对比，得出如下结论：（１）升降车用换流阀水冷系统管道在未充液时，管道的最大位移位于管道与两侧法兰连接处，为６．５６３ｍｍ；管道所受的应力在１２．２ｓ达到最大，处于管道与抱箍连接处，为７８．０ＭＰａ，小于管道所用材料的许用应力，由第四强度理论计算可知管道结构是安全的。（２）升降车用换流阀水冷系统管道在充液时，在１２．２ｓ时，管道节点５４１处的位移最大，发生在管道与法兰的连接处，为２２．７１ｍｍ；在１２．２ｓ时，管道中部节点２４８１处的应力最大，发生在管道与抱箍连接处，为２００．６ＭＰａ，没有超过管道所用材料的许用应力，因此由第四强度理论计算可知管道结构在振动作用下是安全的；管内流体流动速度是在最大振动响应下曲折变化，在１３ｓ附近的变化达到顶峰，为１８ｍｍ／ｓ，管内流体流速的变化加深了管道结构的轴向径向的变形，因此对管道的冲击很大。（３）升降车用换流阀水冷系统管道在充液与未充液时的时程分析比较升降车用换流阀水冷系统管道结构同一点在充液时所受到的应力在Ｘ、Ｙ、Ｚ方向上比未充液时增大了６６．１％，５２．８°／。，７４．６％，经过第四强度理论计算得到的应力增大了６１．１％；升降车用换流阀水冷系统管道结构同一点在充液时所受到的位移比未充液时要大，特别在Ｚ方向上更加明显，增加了６９．８％。因此，在振动作用下，管道结构在冲液时所受到的破坏性更大。

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